Forbidden

You don't have permission to access /zzz_siteguard.php on this server.

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКООКТАНОВЫХ БЕНЗИНОВЫХ ФРАКЦИЙ - Патент РФ 2050404
Главная страница  |  Описание сайта  |  Контакты
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКООКТАНОВЫХ БЕНЗИНОВЫХ ФРАКЦИЙ
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКООКТАНОВЫХ БЕНЗИНОВЫХ ФРАКЦИЙ

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКООКТАНОВЫХ БЕНЗИНОВЫХ ФРАКЦИЙ

Патент Российской Федерации
Суть изобретения: Использование: в нефтехимии, в частности в способах переработки углеводородного сырья. Сущность изобретения: способ предусматривает ректификацию углеводородного сырья с получением и/или гексановой, и/или гептановой, и/или октановой, и/или нонановой, и/или тяжелой бензиновой фракции, которые контактируют с катализатором на основе цеолита типа ZSM, в том числе ZSM-5, в том числе модифицированного элементами второй, шестой и восьмой групп Периодической системы. Продукты контактирования разделяют на газообразные и жидкие. Последние смешивают с оставшейся фракцией сырья. При ректификации выделяют указанные фракции, выкипающие не менее чем на 50 об. в интервалах температур: 65 75, 95 105, 120 130, 145 150°С, и тяжелую бензиновую фракцию, выкипающую не менее чем на 70% при температуре выше или 95, или 120, или 145°С. Контактирование проводят при 300 - 480°С, давлении 0,2 0,4 МПа, возможно в среде водосодержащего газа. 5 з. п. ф-лы, 5 табл.
Поиск по сайту

1. С помощью поисковых систем

   С помощью Google:    

2. Экспресс-поиск по номеру патента


введите номер патента (7 цифр)

3. По номеру патента и году публикации

2000000 ... 2099999   (1994-1997 гг.)

2100000 ... 2199999   (1997-2003 гг.)
Номер патента: 2050404
Класс(ы) патента: C10G35/095
Номер заявки: 93013853/04
Дата подачи заявки: 07.03.1993
Дата публикации: 20.12.1995
Заявитель(и): Степанов Виктор Георгиевич; Ионе Казимира Гавриловна
Автор(ы): Степанов Виктор Георгиевич; Ионе Казимира Гавриловна
Патентообладатель(и): Степанов Виктор Георгиевич; Ионе Казимира Гавриловна
Описание изобретения: Изобретение относится к способам получения неэтилированных высокооктановых бензиновых фракций из углеводородного сырья, выкипающего в области температур кипения бензинов. Сырьем процесса могут быть прямогонные бензиновые фракции нефтей и газовых конденсатов, риформаты и рафинаты риформинга, вторичные и газовые бензины, конденсаты попутных газов и т.п.
Высокооктановые неэтилированные бензины производят путем компаундирования базовых бензинов (прямогонные бензины, бензины каталитического крекинга и т.д.) с высокооктановыми компонентами (риформатами, алкилатами и т. д. ), т.е. путем смешения компонентов, полученных различными процессами нефтепереработки [1] Технология получения каждого из них довольно сложна, поэтому в последнее время интенсивно разрабатывают способы, позволяющие получать высокооктановые бензины одним каталитическим процессом. В настоящее время для этих целей разрабатывают катализаторы, приготовленные на основе цеолитов со структурой ZSM-5, -11, позволяющие перерабатывать различное углеводородное сырье.
Известны способы превращения углеводородного сырья С212 в высокооктановые бензиновые фракции или в их высокооктановые компоненты в среде водородсодержащего газа. Согласно этих способов переработку углеводородов проводят в интервале температур реакций 100-700оС, давлений 0,1-11 МПа на катализаторах, приготовленных на основе цеолитов типа ZSM, в т.ч. ZSM-5, -11 и в т.ч. модифицированных элементами I-VIII групп или фторидами различных элементов. Общим недостатком данных способов и их аналогов является большая удельная потребность в катализаторе, т.е. большое количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы сырья, а в некоторых случаях низкие выходы и низкие октановые числа получаемых бензинов.
Существуют безводородные способы переработки углеводородных фракций, выкипающих в области температур кипения бензина, в высокооктановые бензины и их компоненты. Согласно данных способов превращение сырья на катализаторе в целом проводят в интервале температур реакций 200-815оС и давлений 0,1-7 МПа. Катализаторы готовят на основе цеолитов типа ZSM, в т.ч. ZSM-5, -11, и, кроме того, они могут быть модифицированы элементами I-VIII групп или содержать цеолиты типа Х и Y. Общим недостатком данных способов является большое количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы сырья, а в некоторых случаях:
относительно низкие выходы бензиновых фракций;
незначительное повышение октановых чисел бензинов;
применение высоких температур реакций;
сложность приготовления катализатора;
получение высокооктанового компонента бензина, а не бензина.
Для повышения выхода и октанового числа бензинов применяют комбинированные способы переработки углеводородного сырья, сочетающие несколько стадий: как каталитических, так и стадий фракционирования. Например, известен способ повышения октановых чисел вторичных бензинов [2] согласно которому бензин процесса Фишера-Тропша фракционируют с выделением фракций С56 и С7+. Фракцию С7+ в одной реакционной зоне подвергают гидрированию на Al-Co-Mo катализаторе, а фракцию С56превращают в другой реакционной зоне при температуре 165-260оС и давлении 4,2-4,9 МПа на катализаторе, содержащем цеолиты типа ZSM-5, -11, -12, -21, -35, -38. Жидкие продукты контактирования обеих реакционных зон смешивают и фракционируют с выделением бензина фр. С5- 205оС и остаточной фракции > 205оС. В результате осуществления описанного способа возможно повышение октановых чисел бензинов от 84 до 91,5 ММ. Основными недостатками данного способа являются применение двух принципиально различных типов катализаторов и большая удельная потребность в катализаторе.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемому эффекту является способ повышения октановых чисел бензинов каталитического крекинга [3] Согласно выбранного прототипа исходное сырье фракционируют с выделением фракций С6- и С7+. Фракцию С7+ (имеющую октановое число ниже, чем для исходного сырья) подвергают контактированию при температуре 204-426оС и давлении до 7 МПа с катализатором, приготовленным на основе цеолита ZSM-5 или ZSM-8, в т.ч. модифицированным элементами II, VI, VII и VIII групп. Продукты контактирования фракционируют с выделением углеводородных газов С13 и фракции С4+, которую компаундируют с фракцией С6- (имеющей октановое число выше, чем для исходного сырья). Основными недостатками прототипа являются:
незначительное (на 0,9-1,7 пунктов) повышение октанового числа бензина;
относительно высокая удельная потребность в катализаторе, т.е. большее количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы исходного сырья;
для некоторых видов углеводородного сырья данный способ не работоспособен, так как существуют углеводородные фракции (например, риформаты), в которых легкая часть (фр. < 82оС) имеет меньшие октановые числа, чем тяжелая составляющая (т.е. фр. > 82оС).
Целью изобретения является снижение необходимого для переработки единицы массы сырья количества катализатора, характеризуемого отношением массы катализатора к массе перерабатываемого за единицу времени сырья, а также увеличение выхода и октанового числа получаемых бензиновых фракций.
Поставленная цель достигается следующим образом. Углеводородное сырье, выкипающее в области температур кипения бензинов, подвергают ректификации с выделением из него и/или гексановой, и/или гептановой, и/или октановой, и/или нонановой фракций, и/или тяжелой бензиновой фракции. Выделенные фракции смешивают (в любом сочетании друг с другом) и подвергают контактированию при повышенных температурах и избыточном давлении с цеолитсодержащим катализатором. Возможно осуществление стадии контактирования сырья с катализатором в среде водородсодержащего газа. Продукты контактирования разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции. Бензиновую фракцию смешивают с фракцией сырья, оставшейся после выделения указанных фракций, с получением целевой высокооктановой бензиновой фракции.
Выделяемые при фракционировании сырья гексановая, гептановая, октановая и нонановая фракции выкипают не менее чем на 50% в следующих интервалах температур: гексановая 65-75оС, гептановая 95-105оС, октановая 120-130оС, нонановая 145-155оС, а тяжелая бензиновая фракция выкипает не менее чем на 70% при температурах выше или 95оС, или 120оС, или 145оС. При этом, в случае выделения из сырья тяжелой бензиновой фракции > 95оС, из него выделяют гексановую фракцию; при выделении тяжелой бензиновой фракции > 120оС из сырья выделяют и/или гексановую, и/или гептановую фракции; при выделении тяжелой бензиновой фракции > 145оС из сырья выделяют и/или гексановую, и/или гептановую, и/или октановую фракции. Выбор выделяемых для контактирования с катализатором фракций определяется исходя из их содержания в исходном сырье, а также составом и свойствами исходного сырья. Контактирование выделенных фракций с катализатором осуществляют в интервале температур реакции 300-480оС (лучше 320-460оС) и в интервале давлений 0,2-4 МПа (лучше 0,5-4 МПа). В процессе применяют катализаторы, приготовленные на основе цеолитов со структурой ZSM-5 или ZSM-11, в т.ч. модифицированные элементами I, II, III, IV, V, VI и VIII групп периодической системы элементов. Катализаторы готовят известными способами.
Отличительными признаками изобретения являются:
фракционирование сырья с выделением и/или гексановой, и/или гептановой, и/или октановой, и/или нонановой фракций, и/или тяжелой бензиновой фракции с последующим их смешиванием и контактированием с катализатором;
использование цеолитов со структурой ZSM-11;
возможность проведения процесса в среде водородсодержащего газа.
Основными преимуществами предлагаемого способа являются:
меньшее количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы исходного сырья;
большие выходы и большие октановые числа бензиновых фракций;
возможность переработки углеводородного сырья различного вида.
Существенность предлагаемого способа и достигаемого эффекта подтверждается приведенными примерами.
П р и м е р 1 прототип. Бензин каталитического крекинга с октановым числом ОЧ 92,2 ИМ фракционируют с выделением 31,1 мас. (36,7 об.) фракции С6- с температурой конца кипения 82оС и с ОЧ 97 ИМ и 68,1 мас. (63 об.) фракции С7+ с температурой начала кипения 82оС с ОЧ 90,7 ИМ. Фракцию С7+ подвергают контактированию при температуре реакции 373оС, давлении 3,5 МПа и объемной скорости подачи жидкого сырья 1,3 ч-1 с катализатором цеолитом H-ZSM-5. В результате контактирования образуется (мас. на фр. С7+): 0,9% углеводородных газов С13 и 98,8% жидкой фракции С4+ (т.е. включая сжиженные бутаны) с ОЧ 93,2 ИМ, которую смешивают с фракцией С6- с получением целевой бензиновой фракции с ОЧ 93,3 ИМ и с выходом на исходное сырье 99,1 об.
П р и м е р ы 2-5. Аналогичны примеру 1. Модельную углеводородную фракцию 36-170оС, содержащую 60 мас. н-парафинов (С5 5, С6 15, С8 20, С9 20), 20% изопарафинов (изооктан), 20% ароматических (С7 15, С9 5) и имеющую расчетное октановое число ОЧр 34 ММ, разделяют с выделением 20 мас. фракции С6- (фр. 36-72оС с ОЧр 35 ММ) и 80% фракции 72-170оС. Фракцию 72-170оС подвергают контактированию при температуре реакции Тр, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g с катализатором, содержащим 70 мас. цеолита со структурой ZSM-5 состава 0,03 Na2O ˙ Al2O3 ˙ 0,3Fe2O3 ˙ 86SiO2, 30% Al2O3 и модифицированным 3% La3+. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции. Бензиновую фракцию (составы и рассчитанные из них октановые числа приведены в табл.2) смешивают с фракцией С6-, выделенной из сырья для получения целевого продукта. Необходимое для обеспечения процесса переработки единицы массы исходного сырья количество катализатора (W) составляет 0,4 кг катализатора/кг сырья. Условия проведения процесса, выходы продуктов контактирования (на сырье контактирования), выходы и ОЧр целевых бензиновых фракций приведены в табл.1.
Примеры 6-21 иллюстрируют предлагаемый способ.
П р и м е р ы 6-7. Модельную углеводородную фракцию 36-170оС, содержащую 60 мас. н-парафинов (С5 5; С6 15; С8 20; С9-20), 20% изопарафинов (изооктан), 20% ароматических (С7 15, С9 5) и имеющую расчетное октановое число ОЧр 34 ММ, подвергают ректификации с выделением 20 мас. октановой и 20% нонановой фракций. Оставшаяся фракция сырья (60 мас.) выкипает в пределах 36-170оС, имеет ОЧр79 ММ и содержит 34 мас. н-парафинов, 33% изопарафинов и 33% ароматических углеводородов; октановая фракция на 95% выкипает в интервале 120-130оС; 95% нонановой фракции выкипает в интервале 145-155оС. Октановую и нонановую фракции смешивают и подвергают контактированию при температуре реакции Тр, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g с катализатором. Продукты контактирования разделяют с выделением углеводородных газов и бензиновой фракции (состав жидких продуктов и их расчетные октановые числа приведены в табл. 2). Жидкую фракцию смешивают с оставшейся фракцией сырья для получения целевого продукта. Условия процесса, выходы продуктов контактирования (на сырье контактирования), выходы и расчетные октановые числа целевых бензиновых фракций приведены в табл.1. Применяемый катализатор содержит 70 мас. цеолита со структурой ZSM-5, состава 0,03 Na2O ˙ Al2O3 ˙ 0,3Fe2O х х86SiO2, 30% Al2O3 и модифицирован 3% La3+. Количество катализатора (W), необходимое для обеспечения переработки единицы массы исходного сырья, составляет W0,2 кг катализатора/кг сырья.
П р и м е р ы 8,9. Аналогичны примеру 6. Модельную углеводородную фракцию состава и свойств, приведенных в примере 6, подвергают ректификации с выделением 15 мас. гексановой, 20% октановой и 20% нонановой фракций. Оставшаяся фракция сырья (45 мас.) выкипает в пределах 36-170оС, имеет ОЧр 97 ММ и содержит 12 мас. н-парафинов, 44% изопарафинов и 44% ароматических углеводородов; гексановая фракция на 95% выкипает в интервале 65-75оС; 95% октановой фракции выкипает в интервале 120-130оС; 95% нонановой фракции выкипает в интервале 145-155оС. Гексановую, октановую и нонановую фракции смешивают и подвергают контактированию при температуре реакции Тр, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g с катализатором примера 6. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции, которую смешивают с оставшейся сырьевой фракцией для получения целевого бензина. Условия проведения процесса, выходы продуктов контактирования (на сырье контактирования), выходы и расчетные октановые числа целевых бензиновых фракций приведены в табл.1, составы и ОЧржидких продуктов контактирования приведены в табл. 2. Количество катализатора W, необходимое для процесса переработки единицы массы исходного сырья, составляет W ≃ 0,23 кг катализатора/кг сырья.
П р и м е р ы 10, 11. В качестве сырья используют модельную углеводородную фракцию 36-115оС, содержащую 60 мас. н-парафинов (С5 10; С6 20; С7 30), 30% изопарафинов (2,2-диметилпентан), 10% ароматических (толуол) и имеющую расчетное октановое число ОЧр 50 ММ. По примеру 10 исходное сырье подвергают ректификации с выделением 20 мас. гексановой фракции, на 90% выкипающей в интервале 65-75оС; оставшаяся фракция сырья (80 мас.) выкипает в пределах 36-115оС и имеет ОЧр 55 ММ. По примеру 11 исходное сырье подвергают ректификации с выделением 30 мас. гептановой фракции, на 90% выкипающей в интервале 95-105оС; оставшаяся фракция сырья (70 мас.) выкипает в пределах 36-115оС и имеет ОЧр 71 ММ. Выделенную из сырья фракцию подвергают контактированию при Тр 380оС, давлении Р 1,5 МПа и массовой скорости подачи сырья g 2 ч-1 с катализатором в присутствии водорода мольное отношение H2/CH 10. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции. Полученную бензиновую фракцию смешивают с оставшейся фракцией сырья для получения целевого продукта. Используемый катализатор содержит 40 мас. Al2O3 и 60% цеолита ZSM-5 состава 0,02Na2O ˙ Al2O3 ˙ 0,3 Ga2O3 ˙ 0,1Fe2O3 ˙ 88SiO2. Условия проведения процесса, выходы продуктов контактирования и целевых продуктов, расчетные октановые числа бензиновых фракций приведены в табл.1. Составы жидких продуктов контактирования, их ОЧр приведены в табл.3. Количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы исходного сырья, составляет 0,1 и 0,15 кг катализатора/кг сырья соответственно по примерам 10 и 11.
П р и м е р ы 12-14. Модельную углеводородную фракцию состава и свойств, приведенных в примере 10, подвергают ректификации с выделением 20 мас. гексановой фракции и 30% гептановой фракций. Оставшаяся фракция сырья (50 мас. ) выкипает в пределах 36-115оС и имеет ОЧр89 ММ; гексановая фракция на 90% выкипает в интервале 65-75оС; гептановая фракция на 90% выкипает в интервале 95-105оС. Гексановую и гептановую фракции смешивают и подвергают контактированию при температуре реакции Тр, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g с катализатором в присутствии водорода молярное отношение H2/CH 10. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции. Выделенную из продуктов контактирования бензиновую фракцию смешивают с оставшейся сырьевой фракцией для получения целевого продукта высокооктановой бензиновой фракции. Условия осуществления процесса, номера используемых катализаторов, выходы продуктов контактирования и целевых продуктов, расчетные октановые числа бензиновых фракций приведены в табл. 1, составы катализаторов в табл.2. Составы жидких продуктов контактирования и их ОЧр приведены в табл.3. Количество катализатора, необходимое для процесса переработки единицы массы исходного сырья, составляет 0,25 катализатора/кг сырья.
П р и м е р ы 15, 16. Модельную углеводородную фракцию 36-170оС, содержащую 65 мас. н-парафинов (С5 5; С6 15; С7 10; С8 20; С9 15), 15% изопарафинов (изооктан), 20% ароматических (С7 5; С8 10; С9- 5) и имеющую расчетное октановое число ОЧр 32 ММ, подвергают ректификации с выделением 15 мас. гексановой, 20% октановой и 20% тяжелой бензиновой фракции. Оставшаяся фракция сырья (45 мас.) имеет ОЧр 62 ММ и выкипает в интервале 36-145оС; гексановая фракция на 90% выкипает в интервале 65-75оС; октановая фракция на 90% выкипает в интервале 120-130оС; тяжелая бензиновая фракция выкипает в интервале 135-170оС, при этом 90% фракции выкипает выше 145оС. Гексановую, октановую и тяжелую бензиновую фракции смешивают и подвергают контактированию при температуре реакции Тр, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g с катализатором в присутствии водорода мольное отношение H2/CH10. Продукты контактирования разделяют с выделением углеводородных газов и бензиновой фракции. Бензиновую фракцию смешивают с оставшейся фракцией сырья с получением целевого продукта высокооктановой бензиновой фракции. Условия процесса приведены в табл.1, составы катализаторов в табл.2, составы жидких продуктов в табл.3.
П р и м е р ы 17, 18. Модельную углеводородную фракцию 36-170оС, содержащую 60 мас. н-парафинов (С5 5; С6 15; С8 20; С9 20), 20% изопарафинов (изооктан), 20% ароматических (С7 15, С9 5) и имеющую расчетное октановое число ОЧр 34 ММ, подвергают ректификации с выделением 15 мас. гексановой и 45% тяжелой бензиновой фракций. Оставшаяся фракция сырья (40 мас.) выкипает в пределах 36-120оС, имеет ОЧр 96 ММ и содержит 13 мас. н-парафинов, 50% изопарафинов и 37% ароматических углеводородов; гексановая фракция на 90% выкипает в интервале 65-75оС; тяжелая бензиновая фракция выкипает в интервале 120-170оС, при этом 95% фракция выкипает выше 120оС. Гексановую и тяжелую бензиновую фракции смешивают и подвергают контактированию с катализатором при температуре реакции Тр, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g. Продукты контактирования разделяют с выделением углеводородных газов и бензиновой фракции (состав жидких продуктов и их расчетные октановые числа приведены в табл. 3). Жидкую фракцию смешивают с оставшейся фракцией сырья для получения целевого продукта. Условия процесса, составы катализаторов, выходы продуктов контактирования (на сырье контактирования), выходы и расчетные октановые числа целевых бензиновых фракций приведены в табл.1.
П р и м е р 19. Аналогичен примеру 6. Рафинат процесса риформинга углеводородная фракция 35-150оС с ОЧр 63 ММ, состава, приведенного в табл.4, подвергают ректификации с выделением 19,7 мас. гексановой фракции и 13,8% гептановой фракции. Оставшаяся фракция сырья (66,5 мас.) имеет расчетное октановое число ОЧр 74 ММ и выкипает в пределах 35-150оС; гексановая фракция имеет ОЧр 48 ММ и выкипает в пределах 60-85оС, при этом ≈ 50% фракции выкипает в интервале 65-75оС; гептановая фракция имеет ОЧр31 ММ и выкипает в пределах 90-115оС, при этом ≈ 50% фракции выкипает в интервале 95-105оС; составы фракций приведены в табл.4. Гексановую и гептановую фракции смешивают и подвергают контактированию при Тр 420оС, Р 1 МПа и g 3,0 ч-1 с катализатором. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции (56,8% и 43,2% соответственно на сырье контактирования). Жидкую фракцию, имеющую ОЧр86 ММ, смешивают с оставшейся фракцией сырья с получением 80,9% (на исходное сырье) целевого продукта бензиновой фракции с ОЧр 76 ММ. Применяемый катализатор содержит 70 мас. цеолита со структурой ZSM-11, состава 0,3Na2O ˙ Al2O3 x x120SiO2 30% Al2O3 и модифицирован 0,1% Pdo. Составы выделяемых и получаемых фракций приведены в табл.4.
П р и м е р ы 20-21. Аналогичны примеру 17. Рафинат процесса риформинга углеводородную фракцию 35-150оС с ОЧр 63 ММ, состава, приведенного в табл.5, подвергают ректификации с выделением 19,7 мас. гексановой фракции и 25,7% тяжелой бензиновой фракции. Оставшаяся фракция сырья (54,6%) имеет ОЧр 73 ММ; гексановая фракция имеет ОЧр 48 ММ и выкипает в пределах 60-85оС, при этом 50% фракции выкипает в интервале 65-75оС; тяжелая бензиновая фракция имеет ОЧр 54 ММ и выкипает в пределах 85-150оС, при этом 70% фракции выкипает выше 95оС; составы фракций приведены в табл.5. Гексановую и тяжелую бензиновую фракции смешивают и подвергают контактированию при температуре реакции Тр, давлении Р и массовой скорости подачи g с катализатором. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции. Жидкую фракцию смешивают с оставшейся фракцией сырья с получением целевого продукта высокооктановой бензиновой фракции. Условия проведения процесса, номера катализаторов, выходы продуктов контактирования, выходы и расчетные октановые числа целевых бензиновых фракций приведены в табл.1, составы катализаторов в табл.2. Составы получаемых фракций и целевых продуктов приведены в табл.5.
Таким образом из приведенных примеров и данных таблиц следует, что в случае реализации предлагаемого способа возможно получение бензиновых фракций (при одинаковых их выходах по сравнению с прототипом) с большими октановыми числами (на 3-5 пунктов), чем по прототипу (см. примеры 2 и 6; 3 и 7; 4 и 8; 5 и 9). При получении бензиновых фракций с одинаковыми октановыми числами выход бензина по предлагаемому способу выше, чем по прототипу (см. примеры 5 и 8). При этом количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы исходного сырья, в 1,7-2 раз и более ниже, чем в случае реализации процесса аналогично прототипа (см. примеры 2-5 и 6-9). Дополнительным преимуществом предлагаемого способа является и то, что при получении бензиновых фракций с одинаковыми октановыми числами предлагаемым способом возможно осуществление процесса при более низких температурах реакции, чем аналогично прототипа (см. примеры 5 и 8).
Формула изобретения: 1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКООКТАНОВЫХ БЕНЗИНОВЫХ ФРАКЦИЙ из выкипающего в области температур кипения бензинов углеводородного сырья путем его ректификации с выделением фракций, контактирования последних при повышенных температурах и избыточном давлении с катализатором на основе цеолитов типа ZSM, в том числе ZSM=5, в том числе модифицированных элементами II, VI и VIII групп, с последующим разделением продуктов контактирования на газообразные и жидкие, смешением жидких продуктов с оставшейся фракцией сырья, отличающийся тем, что при ректификации из исходного сырья выделяют и/или гексановую, и/или гептановую, и/или октановую, и/или нонановую, и/или тяжелую бензиновую фракцию с последующим смешением выделенных фракций и направлением на контактирование с катализатором полученной смеси.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при ректификации выделяют гексановую, гептановую, октановую и нонановую фракции, выкипающие не менее, чем на 50 об. соответственно в интервалах температур 65-75, 95-105, 120-130, 145-150oС и тяжелую бензиновую фракцию, выкипающую не менее, чем на 75 об. при температуре выше или 95, или 120, или 145oС.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что используют катализатор на основе цеолита типа ZSM=11.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что используют катализатор, модифицированный элементами I, III, IV и V групп.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что контактирование проводят при температуре 300-480oС и давлении 0,2-4,0 МПа.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что контактирование проводят в среде водородсодержащего газа.