Главная страница  |  Описание сайта  |  Контакты
БУРОВОЙ РАСТВОР
БУРОВОЙ РАСТВОР

БУРОВОЙ РАСТВОР

Патент Российской Федерации
Суть изобретения: Буровой раствор предназначен для бурения нефтяных и газовых скважин и может быть использован при проводке скважин в сложных геологических условиях. Буровой раствор содержит, мас.%: глина 5,0 - 10,0, понизитель вязкости 3,0 - 5,0, понизитель водоотдачи 0,5 - 1,0, гидроокись калия 0,5 - 1,0, запечную пыль цементообжигательных печей 1,0 - 2,0, пластовый рассол Иреньского горизонта 20,0 - 40,0, вода - остальное. Данное техническое решение исключает применение дефицитных калийсодержащих солей, позволяет обеспечить стабильное значение pH в процессе разбуривания терригенных отложений с прослоями солей и способствует значительному повышению технико-экономических показателей бурения за счет предотвращения диспергирования и гидратации глинистых пород, увеличения механической скорости и проходки на долото. 3 табл.
Поиск по сайту

1. С помощью поисковых систем

   С помощью Google:    

2. Экспресс-поиск по номеру патента


введите номер патента (7 цифр)

3. По номеру патента и году публикации

2000000 ... 2099999   (1994-1997 гг.)

2100000 ... 2199999   (1997-2003 гг.)
Номер патента: 2119520
Класс(ы) патента: C09K7/02
Номер заявки: 96102437/03
Дата подачи заявки: 01.02.1996
Дата публикации: 27.09.1998
Заявитель(и): Общество с ограниченной ответственностью "Волго-Уральский научно-исследовательский и проектный институт нефти и газа"
Автор(ы): Галян Д.А.; Чадина Н.П.; Игошкин В.И.; Нечаев А.К.; Курочкина О.М.; Панова И.Н.
Патентообладатель(и): Общество с ограниченной ответственностью "Волго-Уральский научно-исследовательский и проектный институт нефти и газа"
Описание изобретения: Изобретение относится к области бурения нефтяных и газовых скважин, в частности к буровым растворам, применяемым при проводке скважин в сложных геологических условиях.
Большинство осложнений, связанных с загустеванием раствора, сальникообразованием и нарушением устойчивости ствола скважины, обусловлено наличием в разрезе высококоллоидных глин, хорошо гидратирующихся и легко диспергирующихся глинистых сланцев.
Необходимым требованием при разбуривании потенциально неустойчивых глинистых отложений является применение ингибированных буровых растворов, предотвращающих набухание и диспергирование глин, обеспечивающих устойчивость стенок скважины.
В практике строительства нефтяных и газовых скважин при разбуривании глинистых отложений широкое применение получили кальциевые растворы, включающие глину, кальцийсодержащий ингибитор разупрочнения глины /известь, гипс, хлористый кальций/, регулятор щелочности /каустическую соду/, понизитель вязкости, понизитель водоотдачи и воду [1].
Однако кальциевые растворы эффективны только при разбуривании глин, в обменном комплексе которых преобладают катионы щелочных металлов - натриевых глин. С повышением содержания ионов кальция в обменном комплексе, эффективность применения данных растворов уменьшается, достигая минимума при наличии кальциевых природных глинистых пород.
Наиболее близким к заявляемому по назначению и совокупности существенных признаков является калиевый буровой раствор, содержащий глину, ингибирующий электролит /хлорид калия или комплексную соль МИН-1, МИН-2/, регулятор щелочности /гидроокись калия/, понизитель вязкости /лигносульфонаты/, понизитель водоотдачи /КМЦ, крахмал и др./, пеногаситель и воду при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Глина - 5,0 - 10,0
Понизитель вязкости - 3,0 - 5,0
Понизитель водоотдачи - 0,5 - 1,0
Гидроокись калия - 0,5 - 1,0
Ингибирующий калийсодержащий электролит - 3,0 - 5,0
Пеногаситель - 0,2 - 0,3
Вода - Остальное [2]
В отличие от кальциевых растворов калиевые растворы проще стабилизируются, они эффективны при разбуривании различных разновидностей неустойчивых глинистых сланцев.
Недостатками калиевых растворов являются:
- использование в качестве регулятора щелочности при разбуривании засолоненных глинистых отложений только гидроокиси калия не обеспечивает стабильных значений pH данных растворов, что приводит к ухудшению качества раствора, дополнительному расходу дефицитных и дорогостоящих реагентов-стабилизаторов;
- добавки комплексных солей МИН-1 или МИН-2 вызывают вспенивание раствора.
Кроме того, из-за дефицита калийсодержащих электролитов буровые предприятия отрасли не имеют возможности поддерживать оптимальную концентрацию K+ - иона в фильтрате бурового раствора.
Заявляемое изобретение решает задачу получения калиевого раствора без использования калийсодержащих солей и улучшения качества раствора путем повышения его ингибирующей способности и сохранения pH при разбуривании засолоненных глинистых отложений.
Для решения указанной задачи буровой раствор, включающий глину, понизитель вязкости, понизитель водоотдачи, гидроокись калия и воду, дополнительно содержит пластовый рассол Иреньского горизонта и запечную пыль цементообжигательных печей /ЗПЦП/ при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Глина - 5,0 - 10,0
Понизитель вязкости - 3,0 - 5,0
Понизитель водоотдачи - 0,5 - 1,0
Гидроокись калия - 0,5 - 1,0
Запечная пыль цементообжигательных печей - 1,0 - 2,0
Пластовый рассол Иреньского горизонта - 20,0 - 40,0
Вода - Остальное
В качестве понизителей вязкости и водоотдачи предлагаемый буровой раствор содержит те же реагенты, что и буровой раствор по прототипу : понизители вязкости - КССБ, ФХЛС, ХЛС, ССБ и др.; понизители водоотдачи - КМЦ, крахмал и др.
Новым в заявляемом буровой растворе является то, что он дополнительно содержит запечную пыль цементообжигательных печей /ЗПЦП/ и пластовый рассол Иреньского горизонта при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Глина - 5,0 - 10,0
Понизитель вязкости - 3,0 - 5,0
Понизитель водоотдачи - 0,5 - 1,0
Гидроокись калия - 0,5 - 1,0
Запечная пыль цементообжигательных печей - 1,0 - 2,0
Пластовый рассол Иреньского горизонта - 20,0 - 40,0
Вода - Остальное
Входящий в состав раствора компонент - пластовый рассол Иреньского горизонта используется при приготовлении буровых растворов на основе гидрогеля магния [1]. Характеристика пластового рассола представлена в таблице 1.
Запечная пыль цементообжигательных печей применяется для повышения ингибирующей способности бурового раствора и имеет следующий состав, мас.%:
CaO - 45,2 - 48,0
SiO2 - 15,4 - 15,8
SO3 - 4,8 - 6,9
Fe2O3 - 3,21 - 3,29
Al2O3 - 2,94 - 3,03
K2O - 1,7 - 2,38
MgO - 1,0 - 1,5
Na2O - 0,34 - 0,35
п.п.п. - Остальное [3,4]
Данные, приведенные в таблице 1, показывают, что солевой состав рассолов Иреньского горизонта вполне приемлем для приготовления раствора без использования калийсодержащих электролитов.
Присутствие в запечной пыли цементообжигательных печей окислов кальция, натрия, калия позволяет рекомендовать ее в качестве регулятора щелочности.
Достигаемый при осуществлении изобретения технический результат состоит в том, что заявляемый буровой раствор обеспечивает безаварийную проводку скважины в терригенных отложениях без использования дефицитных калийсодержащих солей.
Экспериментально установлено, что использование пластового рассола Иреньского горизонта и запечной пыли цементообжигательных печей придает не только более высокие ингибирующие свойства буровому раствору - скорость и показатель набухания бентонита в фильтрате заявляемого раствора в 1,23 - 1,66 раза меньше, чем в фильтрате известного раствора, но и обеспечивает стабильные значения pH в процессе бурения.
Для получения заявляемого раствора были использованы следующие реагенты:
бентонит, ТУ 2-043-953-84 - структурообразователь;
палыгорскит, ТУ 113-7308001-700-84 - структурообразователь;
гидроокись калия, ГОСТ 24363-80 - регулятор щелочности;
КССБ, ТУ 39-094-76 - понизитель вязкости;
ФХЛС, ТУ 39-01-08-348-78 - понизитель вязкости;
КМЦ 85/700, ГОСТ 6-05-386-80 - реагент-стабилизатор;
крахмал модифицированный, ГОСТ 7698-78 - реагент-стабилизатор;
пластовый рассол Иреньского горизонта - источник K+ - ионов, ингибитор гидратации глин;
запечная пыль цементообжигательных печей, ТУ 21-20-19-2-90 - регулятор щелочности, ингибирующая добавка;
техническая вода жесткостью 12 мг-экв/л - дисперсионная среда бурового раствора.
В лабораторных условиях приготовление заявляемого раствора осуществляли следующим образом.
Для приготовления 100 г раствора в емкость набирали 41 - 70 г воды, при интенсивном перемешивании вводили 0,5 - 1,0 г гидроокиси калия и 5,0 - 10,0 г глины. После получения структурированной суспензии добавляли 20,0 - 40,0 г пластового рассола Иреньского горизонта. Снижение фильтрации и регулирование структурно-механических показателей достигается вводом 3,0 - 5,0 г понизителя вязкости и 0,5 - 1,0 г понизителя водоотдачи. После стабилизации раствора добавляли 1,0 - 2,0 г запечной пыли цементообжигательных печей. Компоненты интенсивно перемешивали в течение 1,0 - 1,5 часов на высокооборотной мешалке при скорости вращения - 3000 об/мин, после чего замеряли технологические показатели.
Опытно-промышленную партию раствора получали с использованием стандартного оборудования.
Гидромешалку на 1/3 объема заполняли водой, добавляли 0,5 - 1,0% гидроокиси калия и глину. Раствор тщательно перемешивали до получения структурированной суспензии. Затем вводили пластовый рассол и реагенты понизители вязкости и водоотдачи. Для предупреждения временного загущения раствора запечную пыль цементообжигательных печей добавляли в последнюю очередь. Раствор тщательно перемешивали в течение 2,5 - 3 часов до получения необходимых технологических показателей.
Состав и технологические показатели известного и заявляемого растворов приведены в таблице 2.
Пример 1.
Навеску бентонита в количестве 50 г диспергировали в 700 г воды, обработанной 5 г гидроокиси калия, затем, постоянно перемешивая раствор, вводили 200 г пластового рассола, 30 г КССБ, 5 г КМЦ. После стабилизации раствора, добавляли 10 г ЗПЦП и перемешивали в течение 1 - 1,5 часов. /опыт 5, табл. 2/.
Пример 2.
В емкость, удобную для перемешивания, набрали 555 г воды, добавляли 7,5 г гидроокиси калия и 75 г палыгорскита. После интенсивного перемешивания вводили 300 г пластового рассола. Раствор стабилизировали путем введения 40 г ФХЛС и 7,5 г крахмала, добавляли 15,3 г ЗПЦП, раствор перемешивали в течение 1 - 1,5 часов. /опыт 9, табл. 2/.
Аналогичным образом были приготовлены составы буровых растворов /опыты 5 - 10, табл. 2/.
Составы, известные по прототипу, готовили также, используя вместо пластового рассола МИН-1. Так как полисолевой минерализатор МИН-1 вспенивает раствор, перед его вводом добавляли пеногаситель. /опыты 1 - 4, табл. 2/.
Для измерения технологических показателей приготовленных растворов: плотности - P, условной вязкости - УВ, статического напряжения сдвига - СНС, водоотдачи - В, пластической вязкости - η, динамического напряжения сдвига - τo и pH были использованы стандартные приборы и методики в соответствии с РД 39-2-45-82.
По сравнению показателей известного и заявляемого буровых растворов судят о качестве нового раствора.
Ингибирующие свойства известного и заявляемого растворов оценивались по влиянию фильтратов данных растворов на набухание бентонита и по степени диспергируемости глинистой фазы.
Набухание бентонита в фильтрате раствора замеряли на приборе конструкции Жигача-Ярова [5]. Через 24 часа определяли показатель набухания - K2, см3/г и среднюю за весь процесс скорость набухания - Wср. · 103, см3/г · ч.
Показатель набухания, K2, показывает, какое количество жидкости набухания /в см3/ связывает 1 г глинистых минералов или глинистых пород и рассчитывается по формуле (1)
K2 = Vж./m,
где
Vж. - объем жидкости набухания, см3;
m - вес пробы, г.
Пример 3. Навеску бентонита в количестве 10 г в цилиндре прибора конструкции Жигача-Ярова помещали в фильтрат исследуемого бурового раствора, предварительно замерив денсиметром его плотность /плотность фильтрата данного раствора 1,02 г/см3/ и выдерживали в течение 24 часов. По истечении указанного времени, определяли вес бентонита после набухания, который составил - 12,14 г. Количество жидкости набухания в пробе составляет: 12,14 г - 10 г = 2,14 г.
Объем жидкости набухания:
Vж. = 2,14/1,02 = 2,1 см3, (2)
тогда
K2 = 2,1/10=0,21 см3/г, (3)
Wср. · 103 = 0,21·103/24 = 8,75 см3/г · ч (4)
/опыт 10, табл. 2/.
Аналогичным образом определяли показатель набухания для остальных составов буровых растворов.
Результаты испытаний показывают, что буровой раствор, содержащий в своем составе, мас.%:
Глина - 5,0 - 10,0
Понизитель вязкости - 3,0 - 5,0
Понизитель водоотдачи - 0,5 - 1,0
Гидроокись калия - 0,5 - 1,0
Запечная пыль цементообжигательных печей - 1,0 - 2,0
Пластовый рассол Иреньского горизонта - 20,0 - 40,0
Вода - Остальное
превосходит известное техническое решение.
Заявляемый буровой раствор обладает более высокими ингибирующими свойствами, скорость набухания бентонита в фильтрате заявляемого раствора составляет 8,67 - 10,5 см3/г · ч, показатель набухания 0,21 - 0,26 см3/г /опыты 5 - 10, табл. 2/, скорость набухания бентонита в фильтрате известного раствора составляет 13,3 - 15 см3/г · ч, показатель набухания 0,32 - 0,36 см3/г /опыты 1 - 4, табл. 2/.
Степень диспергируемости глинистой фазы определялась по изменению условной вязкости и статического напряжения сдвига, а сохранение щелочности - по изменению значений pH известного и заявляемого растворов после контакта с 20% глинистого шлама в течение 1 часа и 24 часов.
Для проведения эксперимента был отобран глинистый шлам с разведочных скважин Оренбургского геологического района в интервале верхнележащих терригенных отложений /при разбуривании засолоненных глинистых отложений/. Результаты опытов отражены в таблице 3.
Приведенные в таблице 3 данные показывают, что введение к объему раствора 20% глинистого шлама, независимо от времени перемешивания, не вызывает значительного роста условной вязкости и статического напряжения сдвига /опыты 5 - 10, табл. 3/, что свидетельствует о резком уменьшении диспергирования глинистого шлама по сравнению с известным раствором /опыты 1 - 4, табл. 3/. Кроме того, щелочность заявляемого раствора после контакта с 20% глинистого шлама изменяется незначительно - на 0,1 - 0,2 /опыты 5 - 10, табл. 2; опыты 5 - 10, табл. 3/, в то время, как pH известного раствора падает 1,2 - 2,1 /опыты 1 - 4, табл. 2; опыты 1 - 4, табл. 3/.
Опытами 11 - 22, таблицы 2 обоснованы верхние и нижние значения концентраций компонентов заявляемого состава на примере бентонитового раствора.
При содержании глины менее 5% в растворе снижаются структурно-механические свойства, невозможно производить утяжеление до необходимого удельного веса /опыт 11/. При содержании глины более 10%, буровой раствор имеет высокие значения условной вязкости /опыт 12/, требуется дополнительная обработка раствора для дальнейшей его эксплуатации. Содержание гидроокиси калия менее 0,5% в буровом растворе недостаточно, так как не обеспечивается эффект стабилизации /опыт 13/, а содержание более 1% может привести к повышению вязкости и водоотдачи, вызываемых явлениями коагуляции /опыт 14/.
Содержание КССБ в качестве понизителя вязкости менее 3% не обеспечивает удовлетворительных значений условной вязкости /опыт 15/, а содержание более 5% малоэффективно, условная вязкость и статическое напряжение сдвига изменяются незначительно /опыт 16/.
Содержание КМЦ в качестве понизителя водоотдачи менее 0,5% не обеспечивает достаточной степени стабилизации /опыт 17/, а содержание более 1% экономически нецелесообразно, так как приводит к увеличению условной вязкости /опыт 18/.
Использование при приготовлении раствора запечной пыли цементообжигательных печей менее 1% приводит к снижению ингибирующих свойств раствора /опыт 19/, а использование выше заявляемого предела - существенных улучшений качества раствора не вызывает /опыт 20/.
Содержание пластового рассола менее 20% недостаточно для получения необходимых ингибирующих свойств раствора /опыт 21/, содержание более 40% вызывает незначительное увеличение фильтрации /опыт 22/.
Указанные значения ингредиентов заявляемого раствора являются граничными, так как их изменение в большую или меньшую стороны не позволяет достичь поставленной задачи.
Заявляемый буровой раствор по сравнению с известным /по прототипу/ имеет следующие преимущества:
позволяет исключить применение дефицитных калийсодержащих солей и пеногасителя;
обеспечивает стабильные значения pH раствора в процессе разбуривания терригенных отложений с прослоями солей, что снижает расход материалов и химических реагентов на его обработку;
сохраняет необходимые структурно-механические и реологические свойства раствора, путем достижения удовлетворительного ингибирующего эффекта по отношению к глинам.
Применение предлагаемого бурового раствора способствует значительному повышению технико-экономических показателей бурения за счет предотвращения диспергирования и гидратации глинистых пород, увеличения механической скорости и проходки на долото.
Источники информации.
1. Рязанов Я.А. Справочник по буровым растворам, - М.: Недра, 1979, с. 44,50.
2. Булатов А. И. , Пеньков А.И., Проселков Ю.М. Справочник по промывке скважин. - М.: Недра, 1984, с.49 (прототип).
3. Авторское свидетельство СССР N 1542948, кл. C 09 K 7/02, БИ N 6, 1990.
4. Патент РФ N 2019552, кл. C 09 K 7/02, БИ N 17, 1994.
5. Городнов В. Д. Физико-химические методы предупреждения осложнений в бурении. - М.: Недра, 1984. - с.8-9.
Формула изобретения: Буровой раствор, включающий глину, понизитель вязкости, понизитель водоотдачи, гидроокись калия и воду, отличающийся тем, что он дополнительно содержит пластовый рассол Иреньского горизонта и запечную пыль цементообжигательных печей при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Глина - 5,0 - 10,0
Понизитель вязкости - 3,0 - 5,0
Понизитель водоотдачи - 0,5 - 1,0
Гидроокись калия - 0,5 - 1,0
Запечная пыль цементообжигательных печей - 1,0 - 2,0
Пластовый рассол Иреньского горизонта - 20,0 - 40,0
Вода - Остальноее