Главная страница  |  Описание сайта  |  Контакты
Патент на изобретение №2473405

(19)

RU

(11)

2473405

(13)

C1

(51) МПК B21B28/02 (2006.01)

(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ Статус: по данным на 17.01.2013 - нет данных Пошлина:

(21), (22) Заявка: 2011121856/02, 30.05.2011

(24) Дата начала отсчета срока действия патента:

30.05.2011

Приоритет(ы):

(22) Дата подачи заявки: 30.05.2011

(45) Опубликовано: 27.01.2013

(56) Список документов, цитированных в отчете о

поиске: RU 2288795 C2, 10.12.2006. RU 2201820 C1, 10.04.2003. RU 2131312 C1, 10.06.1999. RU 2124956 C1, 20.01.1999. JP 58199604 A, 21.11.1983.

Адрес для переписки:

398600, г.Липецк, ул. Московская, 30, НИИ ЛГТУ

(72) Автор(ы):

Божков Александр Иванович (RU),

Ивлиев Сергей Николаевич (RU),

Дегтев Сергей Сергеевич (RU),

Таскин Артем Александрович (RU),

Александров Алексей Алексеевич (RU)

(73) Патентообладатель(и):

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Липецкий государственный технический университет (ЛГТУ) (RU)

(54) СПОСОБ ЭКСПЛУАТАЦИИ РАБОЧЕГО ВАЛКА

(57) Реферат:

Изобретение предназначено для повышения стойкости прокатных валков непрерывных многоклетевых станов холодной прокатки. Способ включает чередование работы валка в клети с его перешлифовками и перестановками по клетям в зависимости от регламентированных потерь активного слоя валка и предела текучести прокатываемого металла. Повышение ресурса рабочих валков обеспечивается регламентированием режима работы, перешлифовок и перестановок по клетям валка в зависимости от предела текучести стали, прокатываемой в пятиклетевом или в четырехклетевом прокатных станах, 2 табл., 1 пр.

Изобретение относится к прокатному производству, конкретнее к эксплуатации рабочих валков, и может быть использовано на непрерывных многоклетевых станах холодной прокатки.

Известны различные способы эксплуатации рабочего валка стана холодной прокатки, в которых перестановку валков по клетям производят в зависимости от снижения твердости бочки рабочего валка [патент РФ 2131312 B21B 28/02], в зависимости от увеличения коэрцитивной силы на поверхности бочки рабочего валка [патент РФ 2277986 C1 B21B 28/02], осуществляют перестановку валков по клетям с чередованием профилировок: с выпуклой на вогнутую и наоборот [патент РФ 2377086 C1 B21B 28/02].

Недостатком данных способов является то, что все они не учитывают механические характеристики прокатываемого металла, которые оказывают влияние на стойкость прокатных валков.

В качестве прототипа выбран способ эксплуатации рабочего валка [патент РФ 2288795 C2 B21B 28/02], включающий чередование его работы в клетях непрерывного пятиклетевого и дрессировочного станов с перешлифовками и перестановками по мере выработки рабочего слоя, отличающийся тем, что эксплуатацию валка начинают с дрессировочного стана, после выработки и сошлифовки максимум 14% его рабочего слоя валок переставляют в пятую клеть непрерывного пятиклетевого стана, в которой эксплуатируют до выработки и сошлифовки 15-28% рабочего слоя и переставляют во вторую клеть стана, в которой эксплуатируют до выработки и сошлифовки 29-39% рабочего слоя, затем валок переставляют в третью клеть стана, в которой эксплуатируют до выработки и сошлифовки 40-50% его рабочего слоя и переставляют в четвертую клеть стана, после выработки с сошлифовкой в которой 51-80% рабочего слоя его переставляют в первую клеть стана, в которой эксплуатируют до полной выработки рабочего слоя или достижения минимального конструктивного диаметра.

Недостатки известного способа следующие.

1. При определении маршрута движения валков по клетям не учитываются физико-механические характеристики прокатываемых полос различных марок сталей, которые, как известно, оказывают влияние на стойкость прокатного валка [Боровик Л.И. Эксплуатация валков станов холодной прокатки / Л.И.Боровик. - М.: Металлургия, 1968, с.233]. Физико-механические характеристики стали, такие как пластичность, хрупкость и твердость, зависят от химического состава металла. Такие элементы как, например, углерод, кремний и фосфор снижают пластичность, увеличивают хрупкость и твердость металла [Миндлин Б.И. Изотропная электротехническая сталь / Б.И.Миндлин, В.П.Настич, А.Е.Чеглов. - М.: «Интермет Инжиниринг», 2006. - 240 с.]. Одним из главных факторов, оказывающих влияние на протекание процесса прокатки, является предел текучести металла. Высокое значение предела текучести в процессе прокатки приводит к высокому уровню контактных напряжений в очаге деформации, что, в свою очередь, ускоряет усталостное разрушение валков, увеличивает количество обрывов полос и внеплановых перешлифовок и, следовательно, снижает стойкость прокатного валка [Боровик Л.И. Эксплуатация валков станов холодной прокатки / Л.И.Боровик. - М.: Металлургия, 1968, с.233].

2. Невозможность его применения при производстве электротехнических сталей ввиду отсутствия в технологии их производства операции дрессировки.

Таким образом, способ не обеспечивает высокую стойкость рабочего валка.

Техническая задача изобретения состоит в повышении стойкости рабочего валка.

Для решения поставленной задачи чередование рабочих валков по клетям непрерывного стана с перешлифовками и перестановками необходимо осуществлять в зависимости от механических свойств прокатываемого металла и регламентированных потерь активного слоя валка (табл.1, 2).

Сущность предлагаемого изобретения состоит в следующем. Сортамент стана холодной прокатки разбивается на группы трудности в зависимости от предела текучести ненаклепанного металла: к первой группе относятся стали с пределом текучести до 350 МПа, ко второй группе - от 350 до 500 МПа, к третьей группе - выше 500 МПа. Эксплуатацию валка непрерывного пятиклетевого стана начинают с последней клети, при прокатке металла с пределом текучести более 500 МПа эксплуатируются с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 15%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 16% до 28%, в четвертой клети - с выработкой и сошлифовкой от 29% до 40%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой от 41% до 55%, во второй клети - с выработкой и сошлифовкой от 56% до 75%, или при прокатке металла с пределом текучести от 350 до 500 МПа в пятой клети эксплуатируются валки с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 20%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 21% до 35%, четвертой клети - с выработкой и сошлифовкой от 36% до 45%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой от 46% до 65%, во второй клети - с выработкой и сошлифовкой от 66% до 90%, или при прокатке металла с пределом текучести до 350 МПа в пятой клети эксплуатируются валки с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 30%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 31% до 40%, в четвертой клети - с выработкой и сошлифовкой от 41% до 55%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой 56 - 75%, и завершается эксплуатация во второй клети при достижении 100% выработки и сошлифовки рабочего слоя (табл.1).

Для четырехклетевого непрерывного стана при прокатке металла с пределом текучести более 500 МПа в четвертой клети эксплуатируются валки с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 15%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 16% до 28%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой от 29% до 40%, во второй клети - с выработкой и сошлифовкой от 41% до 65%, или при прокатке металла с пределом текучести от 350 до 500 МПа в четвертой клети эксплуатируются валки с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 20%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 21% до 35%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой от 36% до 55%, во второй клети - с выработкой и сошлифовкой от 56% до 85%, или при прокатке металла с пределом текучести до 350 МПа в четвертой клети эксплуатируются валки с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 30%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 31% до 45%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой от 46% до 75%, и завершается эксплуатация во второй клети при достижении 100% выработки и сошлифовки рабочего слоя (табл.2).

Отличие предложенного способа эксплуатации прокатного валка от прототипа заключается в том, что ввод в работу нового валка осуществляется не через дрессировочную клеть, а через последнюю клеть непрерывного стана холодной прокатки; перестановка валков по клетям осуществляется в зависимости от предела текучести прокатываемого металла.

Техническим результатом предложенного способа является повышение стойкости рабочего валка за счет регламентации его перестановки по клетям в зависимости от сошлифованного рабочего слоя с учетом предела текучести прокатываемой стали, уменьшая тем самым количество повреждений валков и, следовательно, внеплановых перешлифовок.

Пример реализации способа

Эксплуатацию прокатного валка непрерывного четырехклетевого стана холодной прокатки диаметром бочки 440 мм и глубиной рабочего слоя по диаметру бочки 40 мм начинают с последней клети и прокатывают стали третьей группы. Валок эксплуатируют в данной клети при прокатке марок 2411, 2412 (с пределом текучести около 560 МПа и уровнем контактных напряжений в очаге деформации 1500 МПа) третьей группы сложности до выработки 15% рабочего сдоя, затем валок с величиной активного слоя 34 мм несколько раз устанавливают в первую клеть стана для прокатки марки 2412 третьей группы сложности (с уровнем контактных напряжений в очаге деформации 960 МПа), в результате перешлифовок толщина активного слоя составила 32 мм, что соответствует 20% потерь активного слоя. Затем валок устанавливают в четвертую клеть для прокатки марки 2012 первой группы сложности (с пределом текучести около 300 МПа и уровнем контактных напряжений в очаге деформации 570 МПа), где он эксплуатируется до выработки рабочего слоя 30%, что соответствует толщине активного слоя 28 мм. Затем валки переводят в третью клеть для прокатки марки 2412 третьей группы сложности (с уровнем контактных напряжений в очаге деформации 950 МПа), где эксплуатируются до выработки рабочего слоя в 40%, толщина активного слоя при этом составляет 24 мм. Затем валок длительное время эксплуатируют при прокатке третьей и второй группы сложности металла во второй и третьей клетях непрерывного стана (уровень контактных напряжений в очаге деформации 750-900 МПа). При достижении толщины активного слоя 6 мм (85% потерь активного слоя) валок переставляется во вторую клеть стана для прокатки первой группы сложности (с уровнем контактных напряжений в очаге деформации 550 МПа), где эксплуатируется до полной выработки рабочего слоя.

Осуществляли эксплуатацию валка по предложенному способу, т.е. когда перестановка валков по клетям осуществляется в зависимости от количества сошлифованного слоя с учетом механических свойств металла, его стойкость составила 1,08 кг/т. При эксплуатации валка согласно известному способу, т.е. осуществляя перестановку по клетям в зависимости от величины сошлифованного слоя без учета механических свойств металла его стойкость составила 1,33 кг/т. Таким образом, предложенный способ эксплуатации прокатного валка увеличивает его стойкость на 18,8% по сравнению с прототипом при прокатке электротехнических марок стали.

Формула изобретения

Способ эксплуатации рабочего прокатного валка, включающий установку валка в прокатные клети с чередованием его эксплуатации в клетях непрерывных пяти- или четырехклетевых станов холодной прокатки с перешлифовками и перестановками по клетям по мере выработки рабочего слоя, отличающийся тем, что эксплуатацию валка начинают с установки в последнюю клеть непрерывного стана, при этом при прокатке в пятиклетевом стане металла с пределом текучести более 500 МПа валок эксплуатируют в пятой клети с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 15%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 15% до 28%, в четвертой клети - с выработкой и сошлифовкой от 29% до 40%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой от 41 до 55%, во второй клети - с выработкой и сошлифовкой от 56% до 75%, при прокатке металла с пределом текучести от 350 до 500 МПа валок эксплуатируют в пятой клети с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 20%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 21% до 35%, четвертой клети - с выработкой и сошлифовкой от 36% до 45%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой от 46% до 65%, во второй клети - с выработкой и сошлифовкой от 66% до 90%, а при прокатке металла с пределом текучести до 350 МПа валок эксплуатируют в пятой клети с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 30%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 31% до 40%, в четвертой клети - с выработкой и сошлифовкой от 41% до 55%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой 56-75%, и завершают эксплуатацию во второй клети при достижении 100% выработки и сошлифовки рабочего слоя, причем при прокатке в четырехклетевом стане металла с пределом текучести более 500 МПа валок эксплуатируют в четвертой клети с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 15%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 16% до 28%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой от 29% до 40%, во второй клети - с выработкой и сошлифовкой от 41% до 65%, при прокатке металла с пределом текучести от 350 до 500 МПа валок эксплуатируют в четвертой клети с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 20%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 21% до 35%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой от 36% до 55%, во второй клети - с выработкой и сошлифовкой от 56% до 85%, а при прокатке металла с пределом текучести до 350 МПа валок эксплуатируют в четвертой клети с выработкой и сошлифовкой рабочего слоя не более 30%, в первой клети - с выработкой и сошлифовкой от 31% до 45%, в третьей клети - с выработкой и сошлифовкой от 46% до 75% и завершают эксплуатацию во второй клети при достижении 100% выработки и сошлифовки рабочего слоя.